填理場滲濾液是世界上公認的污染威脅大、性質復雜、難于處理的高濃度有機廢水，從填埋場的運行到封場后管理，都需要對滲濾液的產生進行有效控制，對排出的滲濾液進行妥善處理。目前，在國內外填埋場得到應用的各種滲濾液處理工藝在處理能力、處理效果和適用范圍等方面各有其優(yōu)缺點。

1. 垃圾滲濾液的產生及主要特點

1.1 垃圾滲濾液的產生

垃圾滲濾液的產生受多種因素影響，不僅水量變化大，而且變化無規(guī)律性，其來源主要有：(1)垃圾自身含水及從大氣和雨水中的吸附量。(2)垃圾降解生成水。 (3)地下潛水的反滲。(4)大氣降水。其中由大氣降水形成的滲濾液占總量的絕大部分。因此我們在研究滲濾液處理的同時，也要關注影響其產生量的各種主要因素，如大氣降水強度、頻率，地下水的流向、流速、位置，地表地形、頂蓋材料，溫度、風、濕度、植被、太陽輻射等。

1. 2 垃圾滲濾液的主要特點

(1) 滲濾液水質極為復雜，污染物種類繁多、危害大。滲濾液中不僅含有耗氧有機污染物，還含有重金屬和植物營養(yǎng)素等多種有毒有害物質及生物污染物，如病菌、蟲卵等。已有93 種有機污染物被檢出，含量較多的有烴類及其衍生物、酸酯類、醇酚類、醛酮類和酰胺類等，其中許多污染物是我國環(huán)境優(yōu)先控制污染物，表1 列出部分含量大的有機污染物。另外城市垃圾填埋場滲濾液中重金屬離子的濃度通常比較低，如沈陽市趙家溝填埋場滲濾液的水質，見表2

(2) 污染物濃度大，變化范圍大。垃圾填埋滲濾液的CODCr 、BOD5 、總氮、氨氮、堿度、硬度、重金屬污染濃度都很高，且變化范圍大，如表2。垃圾滲濾液的這一特性是其它污水無法比擬的，突出了處理和處理工藝選擇的難度。

(3) 水質水量的明顯變化性。 ①滲濾液的產生量隨季節(jié)的變化而變化，雨季明顯大于旱季； ②污染物組成及其濃度隨季節(jié)的變化而變化，如平原地區(qū)填埋場干冷季節(jié)滲濾液的污染物組成和濃度較低； ③污染物組分及其濃度與填埋年限有關，如填埋層各部分物化和生物學特征及其活動方式都不同，“年輕”填埋場(使用5 年以內) 的滲濾液成黑色，有惡臭、SS (懸浮物) 高、pH 值較低、BOD5 、CODCr 、VFA、金屬離子濃度和BOD5/ CODCr 較高，具有較好的可生化性；“年老”填埋場(使用10年以上) 的滲濾液pH 值近中性，BOD5 、CODCr 、VFA濃度和BOD5/ CODCr較低，金屬離子濃度下降，但氨氮濃度較高，可生化性差。


(4) 滲濾液中含有大量微生物，但微生物營養(yǎng)元素比例嚴重失調。填埋場條件比較適合微生物的生長繁殖，所以滲濾液中含有大量微生物，其中許多微生物對滲濾液的降解起著重要作用，主要有亞硝化細菌和硝化細菌、反硝化細菌、脫硫桿菌、脫氮硫桿菌、鐵細菌、硫酸鹽還原菌以及產甲烷菌等7 類細菌。此外，滲濾液中還有大量的病原菌和致病微生物。另外重金屬元素、氨氮等物質
含量過高，使得微生物營養(yǎng)元素比例失調，在一定程度上抑制了微生物的生長繁殖。

2. 垃圾滲濾液處理工藝和研究進展

幾十年來，國內外對垃圾滲濾液處理的研究取得了較大的成功，特別是經濟發(fā)達的國家，將研究成果付諸生產實踐，積累了一定的運行經驗。常用的垃圾滲濾液處理方法有生物處理法、物理化學處理法、土地處理法、循環(huán)回灌法等。

2.1 生物處理法

生物處理具有處理效果好、運行成本低等優(yōu)點，是目前垃圾滲濾液處理中采用最多的方法，包括好氧處理、厭氧處理以及好氧/ 厭氧結合等三種類型。

2.1.1 好氧生物處理法

好氧處理包括活性污泥法、曝氣氧化塘、生物濾池、生物轉盤和生物流化床等工藝，能夠有效降低滲濾液中的BOD、COD 和氨氮，還可去除鐵、錳等金屬。

(1) 活性污泥法�；钚晕勰喾ㄌ幚砝鴿B濾液效率高，而且費用較低，因而應用比較廣泛。例如美國賓州Fall Township 污水處理廠，其垃圾滲濾液進水COD為6000～21000 mg/ L ，BOD為3000～13000 mg/ L，氨氮為200～2000 mg/ L，采用活性污泥法處理時曝氣池污泥濃度(MLVSS) 為6000～12000 mg/ L，是一般活性污泥濃度的3～6倍。在容積負荷為1.87 kgBOD/ (m3·d) 時，, F/ M 為0.15～0.31 kgBOD/(kgMLSS·d) ，BOD去除率為97 %；在容積負荷為0.3 kgBOD/ (m3·d) 時， F/ M 為0.03～0.05 kgBOD/ (kgMLSS·d)，BOD 去除率為92 %。這些數(shù)據說明，只要適當提高活性污泥的濃度，使F/ M 為0.03～0.31 kgBOD/ (kgMLSS·d) (不宜再高)，活性污泥法是能夠有效地處理垃圾滲濾液的。但是，活性污泥法也存在對滲濾液水質變動沖擊負荷的適應性較低和脫氮效果較差的問題，因而一些活性污泥法的改良工藝(如SBR、AB 法等)逐漸受到重視。

(2) 曝氣氧化塘。曝氣氧化塘體積大，曝氣時間長，適合處理水質、水量變動大的垃圾滲濾液，雖然其有機負荷低，降解速度較慢，但若經過人工強化，也可取得與活性污泥法相近的滲濾液處理效果。1982年，英國投資6000英鎊在Bryn Dosteg 垃圾填埋場建立了一座1000 m3的曝氣氧化塘，設2臺表面曝氣裝置，最小水力停留時間為10 d，氧化塘出水經沉淀后流經3 km 長的管道排入城市下水道。在1983～1986 年運行期間，垃圾滲濾液平均水質為：pH 5.8，COD 5518 mg/ L，BOD 3670 mg/L，NH3 - N 130 mg/ L，屬于“年輕”的垃圾滲濾液。經氧化塘處理后出水水質為：pH 8，COD 153 mg/ L，BOD 18.4 mg/ L，NH3 - N 9.4 mg/ L，COD、BOD 和NH3 - N 的平均去除率分別高達97.2 %，99.5 %和92.8 %；且當COD增至24000 mg/L，NH3 - N 600mg/ L 時，處理效果仍然良好。此外，美國、加拿大、澳大利亞、德國的小試和中試試驗研究都表明，曝氣氧化塘處理垃圾滲濾液能取得較好的效果，但其占地面積太大，不適合在用地緊張的地區(qū)使用。

(3) 生物膜法。與活性污泥法相比，生物膜法具有抗水質、水量沖擊負荷的優(yōu)點，處理穩(wěn)定性好，而且生物膜上能繁殖世代期較長的硝化菌，具有較好的脫氮效果。加拿大British Columbia 大學的Peddie C 和Atwater J 用直徑0.9 m 的生物轉盤處理COD<1000 mg/L，NH3-N<50 mg/L的垃圾滲濾液，其出水BOD<25 mg/L，NH3 -N <1mg/L。希臘的Loukidou M X 等人研究了以聚氨基甲酸脂顆粒(一種回收的包裝材料廢棄物) 和粉末活性炭為載體的二組流化床處理高濃度滲濾液的效果，滲濾液進水水質為：pH 7.5，COD 5000mg/ L，BOD1000 mg/L，NH3–N1800 mg/L，BOD/COD 0.2 。結果表明，以聚氨基甲酸脂顆粒為載體的流化床，平均去除了65 %的COD，90 %的BOD和70 %的色度，在后期穩(wěn)定階段NH3-N的去除率則達到了90 %以上；而以粉末活性炭為載體的流化床，COD、BOD、NH3 - N以及色度的平均去除率為81 %、90 %、85 %和80 %。

2.1.2 　厭氧生物處理法

厭氧生物處理法具有有機負荷高、能耗少、污泥產率低、對無機營養(yǎng)元素含量要求較低和可提高污水可生化性等優(yōu)點，非常適合于處理有機物濃度高、磷含量低、可生化性差的垃圾滲濾液。近年來，用于垃圾滲濾液處理的厭氧生物處理方法有：普通厭氧消化、兩相厭氧消化、厭氧濾池、上流式厭氧污泥床和厭氧復合床等。

 (1) 普通厭氧消化。Boyle和Ham用普通厭氧消化法處理進水COD為10600mg/L，BOD為8400 mg/ L 的垃圾滲濾液，在污泥負荷為0.08～0.15 gCOD/ (gVSS·d)，水力停留時間12.5d時，出水COD為600 mg/L，BOD為95mg/ L，去除率分別達到94.5%和98.8 %。

(2) 兩相厭氧消化。兩相厭氧消化將酸化和甲烷發(fā)酵這兩個階段分開在兩個獨立的反應器內進行，便于更好地控制工藝條件，同時提高了耐沖擊負荷的能力。臺灣Lin C Y在中溫下用普通厭氧消化法和兩相厭氧消化法處理垃圾滲濾液。普通厭氧消化法在進水COD為22750mg/L，消化時間8～20d時，COD去除率達 92%～95%；兩相消化法在進水COD為39100mg/L時，酸化階段并無明顯的COD去除效果，經90h酸化去除COD 3% ,VFA上升6.4 %，甲烷發(fā)酵階段進水COD為37920 mg/ L，經11.1d 消化后，COD 和BOD 的去除率都超過了90 %。

(3) 厭氧濾池。厭氧濾池內裝填料，在填料表面可附著大量的厭氧微生物，其容積負荷高，耐沖擊負荷能力強，但填料易堵塞，故厭氧濾池適合處理溶解性有機廢水。加拿大Toronto 大學的Henry J G等人在室溫下成功地用厭氧濾池分別處理填埋時間為1.5年和8年的垃圾滲濾液，它們的COD分別為14000 mg/L和4000mg/L，BOD/ COD 各為0.7和0.5，當容積負荷為1.26～1.45 kgCOD/ (m3·d) ，水力停留時間為24～96 h 時，COD 的去除率均達到90 %以上。當容積負荷再增加時，其去除率急劇下降。由此可見，雖然厭氧濾池處理高濃度有機廢水時負荷可達5～20kgCOD/ (m3·d)，但對于垃圾滲濾液的處理，其負荷必須保持較低水平才能取得理想的效果。

(4) 上流式厭氧污泥床(UASB) 。同其它厭氧反應器相比，上流式厭氧污泥床(UASB)生物量多，容積負荷高，在用于垃圾滲濾液處理時效果明顯。英國的水研究中心報道，用UASB處理 COD>10000mg/L的滲濾液，當容積負荷為3.6～19.7kgCOD/ (m3·d)，平均污泥齡為1～4.3 d，溫度為30℃時，COD 和BOD 的去除率分別為82% 和85 %。土耳其的Ozturk I 等人用UASB 反應器處理“年輕”的垃圾滲濾液，當進水COD為10250mg/L，水力停留時間為2.84 d，有機負荷3.7kgCOD/ (m3·d) 時，COD 的去除率達到94 %。

(5) 厭氧復合床。目前開發(fā)的厭氧復合床多為UASB 和厭氧濾池復合而成的上流式厭氧污泥床過濾器(UASBF)，復合床的上部為厭氧濾池，下部為上流式厭氧污泥床，可以集二者的優(yōu)點于一體。Keenan P J 等對UASBF 處理美國馬薩諸塞州chicopee 填埋場的滲濾液作了中試研究,滲濾液進水COD 為800～10000 mg/L，BOD 為300～4650mg/L，當容積負荷為10 kgCOD/ (m3·d) 時，總的COD 去除率超過85%。

2.1.3 　厭氧—好氧組合方法

雖然實踐已證明了厭氧生物法能有效處理高濃度有機廢水，但單獨采用厭氧法處理垃圾滲濾液，其出水水質仍難以達到要求，目前常見的是將厭氧和好氧方法結合起來，既經濟合理，又提高了處理效率。

(1) SBR 法。希臘的Diamadopoulos E，用缺氧—好氧運行的SBR 法處理垃圾滲濾液和城市污水的混合物，進水平均COD 為1090 mg/ L，BOD 為430 mg/ L，TKN 為133 mg/ L，NH3 - N 為106 mg/ L 。結果表明處理較成功，出水BOD 和COD 都較低，系統(tǒng)的BOD 去除率超過了95 %，缺氧段硝酸鹽的去除接近99 %，而總氮的去除率約50 %。

(2)AB 法。王寶貞等人采用A(缺氧活性污泥) / B(A/ O 淹沒式生物膜) 復合系統(tǒng)處理蘇州七子山城市垃圾填埋場的滲濾液，進水COD1693.9mg/ L，NH3-N 170mg/L，TN 190 mg/ L，經該系統(tǒng)處理后，出水COD、NH3 - N 和TN 分別降至97.9mg/ L 、8.3 mg/ L 和49.5 mg/ L，相應的去除率分別為94.2 %、95.1 %和73.9 %。

(3) 厭氧池—SBR 法。謝可蓉等采用厭氧池—SBR 法對汕頭市油麻埠200 m3/ d 的垃圾滲濾液治理工程進行了改造，當垃圾滲濾液進水的COD、BOD 及氨氮分別為20000～25000 mg/ L 、10000～15000 mg/ L 和500 mg/ L 時，COD、BOD 及氨氮的去除率分別為85 %～95 %、90 %～95 %和65 %～80 %，且穩(wěn)定性很好，為后續(xù)處理創(chuàng)造良好條件。

(4) 厭氧濾池—活性污泥法。韓國的Im J H 等人用厭氧濾池—活性污泥法系統(tǒng)處理“年輕”填埋場的滲濾液，進水COD為10360～25600mg/ L，NH3-N為990～1720 mg/L，BOD/COD為0.44。試驗結果表明，在厭氧濾池內，有機負荷為19kgCOD/(m3·d)時，COD的去除率達80 %，反硝化負荷為1.1 kgNO-3 - N/ (m3·d)時，99 %的NO-3-N被去除；在活性污泥反應池內，最大的NH3 - N去除速率為0.84 kgNH3 - N/ (m3·d)，此時80 %的NH3 - N 得到去除。

(5) 厭氧/ 好氧生物流化床。華南理工大學的李平等人采用厭氧/ 好氧生物流化床耦合工藝處理垃圾滲濾液。當進水COD、NH3 - N 分別為5000mg/ L 、280 mg/ L 時，系統(tǒng)的出水COD、NH3 - N 達到《生活垃圾填埋污染控制標準》( GB16889-1997)一級排放標準。當系統(tǒng)受到短時間(12 h 左右) 超過正常運行負荷約3 倍的負荷沖擊時，能在4 d左右的時間內恢復正常。

2.2 物理化學處理法

同生物處理法相比，物理化學方法處理成本較高，不適于大量的滲濾液的處理，但是物化方法不受水質水量變動的影響，對可生化性較差的滲濾液有較好的處理效果，通常作為滲濾液的預處理或深度處理工藝。物化方法包括混凝沉淀、化學氧化、吸附法、膜分離和氨吹脫法等。

2.2.1 　混凝沉淀法

混凝沉淀法可有效地去除濁度、色度和重金屬離子，對COD 也有一定的去除效果。目前采用的混凝劑多為Al2(SO4)3 、FeSO4 、FeCl3 以及聚鐵、聚鋁等。有研究表明聚合鋁鐵鹽混凝劑的效果要比普通的鋁鐵鹽混凝劑要好，而且加入有機高分子助凝劑聚丙烯酰胺可促進絮凝體的沉降。但無論是采用何種混凝劑來處理垃圾滲濾液，COD 的去除率一般都在30 %～60 % ，很難取得突破性的提高。邢廣俠比較了堿式氯化鋁PAC、高聚合鋁鐵鹽CHY 等幾種常用無機混凝劑，確定CHY為最佳混凝劑，當pH 為8.3 左右，CHY 投加量為640 mg/ L，混凝G 值為220 s - 1 ，GT 值為4400左右時，吸光度、色度、COD 的去除率分別達71.8 %、90.6 %、41.2 %。

2.2.2 　化學氧化法

垃圾滲濾液中含有腐殖質、芳香族化合物等多種生物方法難以降解的有機物，而化學氧化法能氧化這些難降解的物質，提高滲濾液的可生化性。運用于垃圾滲濾液處理的化學氧化法主要有Fenton、光化學氧化、電化學氧化、臭氧氧化法。

(1) Fenton 法。向滲濾液中加入Fenton 試劑(Fe2+ 與H2O2 的混合物)，利用Fenton 試劑反應產生的高氧化電位的羥基自由基(·OH) 氧化滲濾液中的難降解物質。香港的劉偉藻用Fenton 法處理UASB 生化出水，在最佳工藝條件pH 6 ，F(xiàn)e2+ 300mg/L，H2O2 200 mg/ L 時，原水中1500 mg/ L 的COD 被去除70 %，UASB 生化處理出水平均COD為447 mg/ L 。

(2) 光化學氧化法。包括光激發(fā)氧化法(如O3/UV)和光催化氧化法(如TiO2/UV)。光激發(fā)氧化法主要是以O3、H2O2、O2和空氣作為氧化劑，將氧化劑的氧化作用和光輻射作用相結合產生羥基自由基(·OH)；光催化氧化法則是在污水中加入一定量的半導體催化劑(如TiO2 或CdS 等)，催化劑在紫外光的照射下產生羥基自由基(·OH)，通過羥基自由基(·OH)的強氧化作用氧化有機污染物。德國的KimSM 等人用H2O2/Fe2+/ UV處理垃圾滲濾液，在pH為3，光照功率為80kW/m3，F(xiàn)e2+用量1mmol/L，COD與H2O2質量比為1∶1，COD容積負荷<0.6 kg/ (m3·h)時，可取得大于70%的COD去除率。譚小萍用TiO2/UV對廣州李坑填埋場的滲濾液進行深度處理，試驗采用波長253.7 nm的紫外燈，粉末狀TiO2為催化劑，TiO2的最佳投量根據不同的水質、不同的光照強度而定：對于試驗用的滲濾液 (COD800～4000mg/L)，光強1.522×103μW/cm2時，TiO2最佳投量為20g/ L；光強3.044 ×103μW/ cm2 時，TiO2 最佳投量為10 g/ L 。試驗結果表明，COD 去除率達50 %左右，色度去除率達80 %；同時還發(fā)現(xiàn)經450℃煅燒后的TiO2 催化活性最好，COD 和色度的去除率均可提高20 %左右。

(3) 電化學氧化法。通過電極反應氧化去除污水中的污染物質，可分為直接氧化和間接氧化。直接氧化是指污染物被陽極表面遷移的電子所氧化；而當污水中含較高濃度的氯化物時，Cl -在陽極放出電子形成Cl2，并進一步在溶液中形成ClO - ,通過溶液中Cl2/ ClO- 的氧化作用去除污染物，這種氧化作用稱為間接氧化。電化學氧化對垃圾滲濾液中的COD 和NH3 - N 有很好的去除效果，但是這種方法耗電量太大。李小明等用電化學氧化法對垃圾滲濾液作深度處理，在pH為4，Cl-濃度為5000mg/L，電流密度為 10A/ dm2，SPR為三元電極，電解時間為4 h，進水COD 和NH3-N分別為693 mg/L和263mg/L時，COD和NH3-N的去除率分別為90.6%和100%。

(4) 臭氧氧化法。臭氧氧化有機物可以通過其直接氧化作用，或者是通過O3 的轉化物(·O3-，·OH) 的間接氧化作用來實現(xiàn)。Steenen M用O3處理垃圾滲濾液，結果表明，當O3消耗量為1.2～2.2 kg時，滲濾液的COD從1000mg/ L降至300mg/L，COD 去除率達70 %。但實際運行證明，每去除1 kgCOD 需要1～3 kg O3，而每產生1 kg O3需要20～30 kW·h 的電，這使得臭氧氧化處理滲濾液的費用過高。

2.2.3 　吸附法

吸附法，即利用吸附材料的巨大表面積和不規(guī)則的網孔結構，使垃圾滲濾液中的污染物質吸附在其表面而被去除�；钚蕴渴抢鴿B濾液處理中最常用的吸附材料，能有效地去除有機物和色度，但是活性炭價格較貴，而且再生困難。希臘的Diamadopoulos E用粉末活性炭處理滲濾液原水和混凝處理出水(COD502～1141mg/L)，在pH為7，吸附時間4 h，活性炭用量6 g/ L 時，COD的去除率可達73 %。

2.2.4 　膜分離法

膜分離就是在動力(一般是壓力) 的作用下，利用特殊的薄膜對水中的成分進行選擇性的分離，其機理主要是膜的篩分作用。膜分離包括微濾、超濾、納濾和反滲透。微濾膜的孔徑為 0.05～15μm ,超濾膜的孔徑為0.005～10 μm，反滲透膜的孔徑為0.3～1.2 nm，納濾膜的孔徑在反滲透膜與超濾膜之間。
(1) 微濾和超濾。微濾膜和超濾膜孔徑較大，操作壓力較低(一般< 1 MPa)，主要分離的是水中分子量大于500 的大分子物質。波蘭的PiatkiewiczW用accurel 型微濾膜和ultrapes 型超濾膜處理垃圾滲濾液，試驗結果表明：微濾膜對于COD 和SS的去除率分別為26 %和86 %，超濾膜對于COD 和SS 的去除率分別為21 %和87 %，微濾和超濾對小分子物質的去除能力還不夠。

(2) 反滲透。同微濾和超濾相比，反滲透可以截留小分子物質，同時它的操作壓力也較高，一般為2～8 MPa 。Peters T A報道，德國Ihlenberg 垃圾填埋場用兩級反滲透裝置處理滲濾液，處理能力36m3/ h，COD 去除率超過99.2 %，重金屬去除率超過98 %，氨氮去除率為99.9 %。袁維芳比較了8 種不同型號的反滲透膜，篩選出醋酸纖維膜維最佳的處理垃圾滲濾液膜材料，該膜在保證出水達到GB16889-1997 一級排放標準(COD < 80 mg/ L，NH3 - N < 10 mg/ L，pH 6～9) 條件下，膜通量最大，對于COD、NH3 - N、電導和色度的去除率分別為96 %、80 %～95 %、90 %～95 %和100 %，一級產水表色為無色，能直接排放受納水體。

(3) 納濾。Peters T A報道，用納濾膜處理COD為17000mg/L，NH3-N 為3350mg/L 的滲濾液，COD 和NH3 - N 的去除率分別為95.88 %和57.61 %，同時SO42 - 、Ca2+ 、Na+ 和Cl - 的去除率分別為92.48 %、93 %、54.04 %和38.95 %，納濾膜對二價離子的截留率要大于一價離子。

2.2.5 　氨吹脫法

垃圾滲濾液中高濃度的氨氮是生物處理的抑制因素，目前多采用氨吹脫來脫氮。氨吹脫，先調節(jié)污水pH 至堿性，然后以曝氣的方式使游離氨從水中逸出，以降低污水中的氨氮濃度。常見的曝氣方式有吹脫塔和鼓風曝氣等。李雄對廣州市李坑生活垃圾填埋場的滲濾液用吹脫塔進行了脫氨氮生產性研究，結果發(fā)現(xiàn)：pH 為11 以上，氣溫在20 ℃左右，氣水比3000～5000，逆流式的吹脫塔為氨吹脫的最佳工藝條件，NH3 - N 的去除率可達90.2 %。香港的Cheung K C 等人考察了實驗室規(guī)模鼓風曝氣池的脫氨氮效果，結果表明：在pH為11以上，氣溫20℃，曝氣量為5L/ min，曝氣時間為24h時，NH3-N的去除率可達90%。

2.3 土地處理法

土地處理法，即在人工控制的條件下，通過土地-植物系統(tǒng)的物理-生物-化學綜合反應，使?jié)B濾液得到凈化。土壤顆粒能起到截留、吸附和過濾的作用；土壤中的微生物將滲濾液中有機物進行轉化和穩(wěn)定，并將有機氮轉化為氨氮；土壤中種植的植被利用滲濾液中的各種營養(yǎng)物生長，并通過蒸騰作用減少滲濾液量。這種方法簡便經濟，緩沖容量大，適合于土地廣闊的地區(qū)。土地處理包括滲濾系統(tǒng)、表面漫流、濕地系統(tǒng)等多種處理系統(tǒng)，目前用于滲濾液處理的主要是人工濕地系統(tǒng)。斯洛文尼亞的Bulc T 等人對人工濕地處理滲濾液作了中試研究。他們采用450 m2 的人工潛流濕地，平均水力負荷0.03m3/ (m2·d)，在進水COD為1264mg/L，BOD為60 mg/L，NH3 - N 為88 mg/ L 條件下，取得COD、BOD 和NH3 - N 的去除率分別為68 %、46 %和81 %。

2.4 循環(huán)回灌法

循環(huán)回灌法，實質上就是將填埋場作為一個巨大的生物濾床，將產生的滲濾液回流至填埋區(qū)域，利用填埋場自身形成的穩(wěn)定系統(tǒng)，使?jié)B濾液流經覆土層和垃圾層，發(fā)生一系列的生物、化學和物理作用而被處理，同時通過蒸發(fā)減少滲濾液的水量�；毓喾ú荒軓氐滋幚頋B濾液，同時表面回灌會污染空氣，但是作為一種簡單經濟的方法，循環(huán)回灌具有開發(fā)的潛力。希臘的 Diamadopoulos E報道，循環(huán)回灌法處理COD 69400 mg/ L，BOD 56500 mg/ L，NH3 - N1260 mg/ L 的滲濾液，COD 去除率在90 %以上，BOD 去除率在98 %以上。張瑞明等人在杭州天子嶺填埋場的中試研究表明，通過循環(huán)回灌可基本實現(xiàn)滲濾液產生量與蒸發(fā)量的平衡，COD 從10400mg/ L 降至142 mg/ L，TN 從899 mg/ L 降至18mg/ L 。

2.5 　我國的垃圾滲濾液處理

垃圾滲濾液的處理方法多樣，效果參差不齊；但在實際的應用中，單單靠某一種方法來處理是難以達到處理要求的，必須采用多種方法的組合。目前我國的垃圾滲濾液處理多采用生物方法為主、物化方法為輔的組合工藝：如上海老港填埋場采用厭氧塘-兼性塘-曝氣塘-人工濕地工藝，廣州李坑滲濾液處理廠采用厭氧塘-氧化溝-兼性塘工藝，廣州大田山滲濾液處理廠采用厭氧-氣浮-好氧工藝，福州紅廟嶺滲濾液處理廠采用UASB-氧化溝-穩(wěn)定塘工藝，深圳下坪滲濾液處理廠采用氨吹脫- 厭氧復合床-SBR 工藝，香港新界西滲濾液處理廠采用氨汽提-SBR 工藝，廣州新豐滲濾液處理廠采用UASB-SBR-反滲透工藝。

3 結論和建議

(1) 垃圾滲濾液污染物濃度高，水質水量變化大，是難處理的污水。垃圾滲濾液的處理方法主要包括生物處理法、物理化學處理法、土地處理法和循環(huán)回灌法等。

(2) 單獨采用一種方法處理垃圾滲濾液難以滿足要求，必須采用多種方法的組合工藝。生物方法與物理化學方法的組合，將是未來滲濾液處理研究的主要方向。

(3) 垃圾滲濾液中高濃度的氨氮，將抑制微生物的活性，開發(fā)經濟高效的脫氨氮方法，能大大提高后續(xù)生物處理的效率。

(4) 選擇滲濾液處理工藝時，應根據滲濾液的特性以及各地的實際情況，因地制宜地選用處理方法，并通過試驗取得優(yōu)化的工藝參數(shù)，用于指導實踐。

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