為保護華北明珠--白洋淀，在保定市建立了2座污水處理廠，即魯崗污水處理廠(A2/O工藝)和銀定莊污水處理廠(A/O工藝)。

魯崗污水處理廠除磷脫氨工藝運行三年來，工藝運行較為穩(wěn)定，主要水質指標SS、CODCr、BOD₅及NH₃－N均達到了GB8978-1996中的一級排放標準，但出水總磷尚不穩(wěn)定，在0.17～2.00mg/L之間變化。本文主要介紹魯崗廠A2/O工藝調整全過程及除磷工藝狀況。

1. 魯崗污水處理廠A2/O工藝概況

魯崗污水處理廠1996年9月投入運行，設計處理能力為8萬m³/d(最大可處理10萬m³/d)，處理保定市西干道和北干道兩個系統(tǒng)的城市污水，服務面積2800ha，服務人口24萬，采用生物除磷脫氨(A2/O)工藝，處理凈化后的出水近期用于農(nóng)灌和補給護城河，改善城市景觀，最終進入白洋淀，遠期目標為工業(yè)回用。

設計工藝參數(shù)：

設計流量為連續(xù)最大8.5h流量，即流量Q=3833m³/h；

污泥齡：SRT=16.7d；

污泥負荷：F/M=0.15kgBOD₅/(kgMLSS•d)；

污泥濃度：MLSS=3500mg/L；

溶解氧：厭氧段0.3～0.5mg/L；

缺氧段0.7mg/L；

好氧段2.0mg/L以上；

停留時間：厭氧段1.1h；

缺氧段2.2h；

好氧段5.2h；

污泥產(chǎn)率：C=0.4kg污泥/kg去除的BOD₅；

污泥指數(shù)：SVI=80～100mL/g；

污泥回流比：R=50%～100%；

混合液回流比：r=200%；

池數(shù)：n=2，每池有效體積為15600m³；

檢測儀表分布情況：

厭氧段：2臺氧化還原電位儀；

缺氧段：2臺溶解氧儀；

好氧段：2臺懸浮物濃度儀，2臺溶解氧儀。

2. 除磷工藝運行狀況

魯崗廠自1996年9月運行以來，在進水量和BOD5均未達到設計值(8萬m³/d和160mg/L)，且進水量波動較大(1100～3400m³/h)的情況下，處理效果較好，但除磷效果不穩(wěn)定，對此成立了除磷攻關小組，除磷工作被列為保定市污水處理總廠技改項目之一。參考生物除磷文獻資料的介紹以及向有關專家請教，摸索運行經(jīng)驗，我們克服了進水量不足(6.5萬m³/d)，進水BOD₅偏低(100mg/L以下)等客觀因素，以除磷為主對構筑物及工藝運行進行了一系列的調整，如：

(1)一沉池單池運行，破壞其沉淀效果，提高一沉池出水BOD₅；

(2)一沉池偏池運行，讓一池進水停留時間長些，使其污泥產(chǎn)生初步發(fā)酵；

(3)在保證一沉池排泥管道不堵的情況下，延長排泥間隔時間，使污泥發(fā)酵；

(4)關閉部分缺氧段曝氣閥，增加厭氧段容積，提高污水在厭氧段的停留時間；

(5)在保證出水NO₃－N達標的情況下，交替減小部分好氧池氣量，使之變成缺氧池，進行反硝化，即采用準Phoredox工藝運行；

(6)曝氣池單池運行，MLSS保持兩池運行時數(shù)值，使F/M提高一倍；

(7)曝氣池偏池運行，觀察停留時間對磷釋放吸收的影響；

(8)為增大剩余污泥的排放量，新增了一套排泥管。

除了以上調整外，我們還加強了對一沉池出水水質(表1)及曝氣池厭氧段、缺氧段、好氧段的BOD₅、TN、TP、NH₃－N的化驗，尤其是對厭氧段、好氧段的TP的化驗，分析是否存在磷的釋放和吸收，同時通過厭氧段的ORP(氧化還原電位)值的變化及NO₃－N的濃度來調整外回流比，使厭氧池處于厭氧環(huán)境，但在進水BOD₅≤90mg/L時，無論怎樣調整工藝都很難使出水連續(xù)穩(wěn)定地低于1.0mg/L。

表1一沉池出水水質項目1999年1月

現(xiàn)對生物除磷工藝運行較穩(wěn)定的1999年1月(雙曝氣池運行)和1999年4月(單曝氣池運行)的工藝參數(shù)及處理效果進行了整理，見表2、表3：

表2曝氣池主要運行參數(shù)

表3主要水質指標去除情況項目1999年1月

3. 對除磷狀況的分析及討論

我廠運行以來，針對生物除磷做了大量的工作，且始終作為重點工作來開展，以上所舉的數(shù)據(jù)是工藝運行中較好的情況，通過對此進行分析，總結工藝調整的經(jīng)驗及工藝參數(shù)控制范圍，對今后的工作具有一定的指導作用。

(1)由于進水量波動較大，破壞厭氧、好氧段的磷釋放和吸收條件，致使出水總磷變化較大，出水總磷常在0.2～1.0mg/L；有時＞1.0mg/L；

(2)當進水BOD₅偏低時，即BOD₅/TN小于5時，反硝化減弱，此時，工藝以除磷為主，脫氮為次，從表1可以看出F/M雖然較低，但通過調整回流比及污泥齡也能達到滿意的除磷效果；

(3)實踐表明，當水量超過6.0萬m³/d，可雙曝氣池運行；當?shù)陀?.0萬m³/d時，可單曝氣池運行，保持雙池運行的MLSS濃度，提高污泥負荷，即能達到除磷效果，又能降低能耗；

(4)要想得到良好的除磷效果，污泥齡應低于12d(比設計值低)，否則除磷效果不穩(wěn)定；

(5)在保證二沉池污泥不發(fā)生上浮的情況下，盡量降低污泥回流比，實踐表明除磷效果好時，回流比應在50%以下；

(6)通過對厭氧池、好氧池進行監(jiān)測，當明顯存在磷的釋放和吸收時，厭氧池的硝酸鹽在0.5mg/L以下；

(7)出水氨氮下降時，TP值上升，脫氮與除磷之間存在矛盾，運行中應兼顧兩個指標，即努力控制硝化和反硝化以降低回流污泥中NO₃－N對生物除磷的影響；

(8)在實際工藝運行中，當磷釋放量大時，氧化還原電位值突然下降，好氧池磷的吸收就好，在日常工作中可通過氧化還原電位值的變化來初步判斷運行狀況。

4. 結論

(1)為了提高BOD₅值，應加強對一沉池的運行管理；

(2)若BOD₅較低時，應以除磷為主，調節(jié)剩余污泥排放量來調整污泥齡，使污泥齡在5～12d之間；

(3)污泥回流比應控制在50%以內，MLSS應在2500～3000mg/L；

(4)根據(jù)進水量的大小，調整構筑物的運行狀況(單池或雙池)，以保證最佳的除磷效果；

(5)在工藝正常運行中，應加強污泥脫水工作，使剩余污泥及時脫水，防止重新回流到進水泵前集水池；

(6)好氧段溶解氧(DO)在1.5～2.5mg/L范圍即滿足了工藝要求；

(7)污泥指數(shù)SVI=60～90時，污泥的吸附、活性、沉降、濃縮性能良好；

(8)采用準Phoredox工藝運行能取得較好的除磷效果。

5. 存在的問題

(1)水量水質達不到設計要求，給工藝調整帶來了困難，除磷效果不能連續(xù)穩(wěn)定達標；

(2)對濃縮池上清液和污泥脫水過濾液無化學除磷處理，而重新進入了集水池，致使部分總磷在系統(tǒng)內循環(huán)，要使出水總磷連續(xù)達標，應對其進一步深度處理；

(3)由于目前化驗設備有限，無法進行更全面的測定，從而保證對工藝的及時調整，A2/O工藝運行管理，需NO₃－N等在線測定儀表；

(4)水量變化波動較大，對活性污泥造成沖擊，影響除磷效果；

(5)當水量較小、BOD₅偏低時(進水量＜6萬m³/d，BOD₅＜100mg/L)，按照文獻上的工藝參數(shù)和條件調整工藝也達不到較好的除磷效果；

(6)在實際操作中，有時各種工藝參數(shù)均達到生物除磷條件，但氧化電位值變化較大，除磷效果不明顯，經(jīng)觀察主要與進水BOD₅濃度有直接關系。

6. 生物除磷脫氧工藝運行管理對設計的要求

(1)要求在設有初次沉淀池的A2/O工藝中，考慮超越初次沉淀的工藝措施；

(2)為提高系統(tǒng)的反硝化能力，建議增加一沉出水直接進入缺氧池的工藝措施；

(3)厭氧、缺氧、好氧三段容積考慮可調，好氧段與缺氧段相連接的前段應設攪拌器，以防將其改為缺氧段停止曝氣時污泥產(chǎn)生沉降。

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